고성능 ISO9001가 내연 기관 배기판에 의하여 합금합니다

고성능 내연 기관 배기판을 위한 LF8 (LF8 벨브 합금)를 합금하십시오

제품

고성능 자동차를 위한 내연 기관 (디젤 엔진 및 가솔린 엔진) 배기판을 위한 LF8 (LF8 벨브 합금)를, 기관차, 트랙터, 배, 탱크, 석유 굴착 장치, 건축기계 및 이동할 수 있는 발전소, 등 합금하십시오. 또한 높은온도에 고강도 잠그개를 위해 일 수 있었습니다.

제품 모양

막대기와 막대: 납품 상태는, 열처리, 산화 돌리고, 지상에 놓이고, 닦, 구르고, 등 물때를 벗기.

다른 사람: 원판, 이음새가 없는 관 및 관, 실린더, 위조, 위조 구획 등.

신청

합금 LF8에는 실내 온도와 고열에 합금 80A 보다는 고강도 그리고 경도가 있기 때문에 합금 LF8는 750°C., 그것까지 고성능 작동 온도의 밑에 내연 기관의 배기판에서 주로 750°C.의 높은 작동 온도까지 벨브 합금을 위한 선호된 물자일 것으로 예상됩니다 이용됩니다.

배기판의 밑그림

배기판의 생산 절차

맨 위에게 공백과 막대 → 마찰 용접 → 거친 돌거나 가는의 맨 위 공백 → 열처리의 → 전기 난방 혼란시키는 위조를 비워서 → 끝 도는 →는 줄기 →를 가는 고정 길이 → 반 벌금을 완성되는 벨브 → 납품의 줄기 → NDT를 가는 밸브 대 크롬 도금 → 벌금 삭감했습니다

배기판의 표면 상태

배기판의 생산 위치

화학 성분 (wt %):

도표 1

개관

고열 가스 부식에 있는 내연 기관 배기판 일 및 높은 긴장 활동 및 다른 가혹한 환경, 600-800°C. 합금 80A와 합금 751까지의 온도를 저항하는 배기판은 2개의 통용되는 벨브 합금입니다. 대량 신청으로, 합금 80A는 그것의 고열 성과를 위한 주의를 점점 얻습니다. 합금 80A의 미세 그리고 재산의 학문 후에, Ti/Al 비율의 증가가 실내 온도에 두드러지게 기계적 성질을 개량했다는 것을 것을 발견되었습니다. Ti/Al가 상대적으로 낮 때, β NiAl 단계는 결정에서 침전되고, 물자의 고열 분쇄 귀착될 것입니다.

방출 감소를 위한 필요조건이 증가하는 것을 계속하는 때, 엔진 효율성을 위한 필요조건은 증가하는 것을 계속하고, 개량된 연소실 온도는 더 또한입니다. 배기판 합금의 고열 성과에 대한 현재 연구에 따르면, 합금 80A와 합금 751가에서 700°C 대략 이용된다는 것은 수 있다는 것은 것을 발견됩니다, 그러나 온도가 750°C를 도달할 때, 일할 때 합금의 이 종류의 고열 성과는 부족한 것처럼 보이고, 수시로 배기판의 실패를 일으키는 원인이 됩니다. 그러므로, 배기판의 상승 노동 환경 온도에 적응시키기 위하여, 750°C.의 주위에 작동하는 합금 80A 보다는 더 나은 성과를 가진 벨브 합금의 신형은 개발될 필요가 있습니다.

배기판을 위한 합금 LF8는 합금 80A에 근거하여 침전된 단계에 대한 크롬, 알루미늄, 티타늄 및 CO의 효력을 공부하기 위하여 개발되었습니다.

학문은 크롬 내용, 경미하게 증가시킨 γ' 단계의 증가에 그것을, 크롬에는 γ' 단계에 대한 소효과가 있었다는 것을 나타내 보여주어. 크롬 내용의 증가는 M₇ C₃에서 M₂₃ C₆에 탄화물 유형의 전이로 처음으로 이끌어 내고, 그 때 M₂₃ C₆의 수는 크롬 내용의 증가로 증가했습니다. 크롬 내용이 20%를 초과할 때, 많은 α 크롬 단계는 합금에서 나타났습니다.

알루미늄 내용의 증가로, 현저하게, 경미하게 증가시키는, γ' 단계 증가시키고는, 또한 탄화물 M₂₃ C₆의 대형에 알루미늄이 γ' 단계의 주요 형성 성분이었다는 것을 나타내기 참가하는 탄화물 M₂₃ C₆.

티타늄 만족한 도달 4.5%가 평형 침전되는 단계에서, 많은 η 취성 단계, 내용 도달 10.634%와 더불어, 그래서 존재할 때 합금에 있는 티타늄 내용의 증가로, 그러나 티타늄 내용에 의하여 증가된 γ' 단계 내용은 3.5-4.0%에서 배열할 것입니다.

CO 내용의 증가로, γ' 단계와 M₂₃ C₆ 단계의 수는 기본적으로 불변 이어, 그러나 견고한 솔루션의 모양으로 모체에서서만 존재해 CO가 γ' 단계와 M₂₃ C₆ 단계의 대형에 참가하지 않았다는 것을 나타내.

분석은 크롬 성분 내용의 증가가 경미하게 뿐만 아니라 탄화물 유형을 바꾼 γ' 단계 양을 증가시켰다는 것을, 보여주고, 또한 M₂₃ C₆ 양을 증가시켰습니다_. 성분 크롬 주로 증가 산화와 내식성의 능력. 그러나 과량 크롬 내용은 α 크롬 단계를 형성할지도 모르지만, 내용은 17-20%에 통제될 것입니다. 알루미늄과 티타늄의 증가는 두드러지게 γ' 단계의 강수를 증가시킬 수 있고 γ' 단계의 중요한 형성 성분입니다. 그러나 티타늄과 알루미늄의 내용을 증가하는 것이 γ' 단계의 내용을 증가하더라도, η 취성 단계를 피하기 위하여, Ti+Al의 내용은 5.5-7.0%이어야, Ti/Al 비율은 1.16-2.00이어야 합니다. CO의 추가에는 γ' 단계와 M₂₃ C₆ 단계에 대한 소효과가 있었습니다, 그러나 견고한 솔루션에 의하여 합금을 강화할 수 있습니다. 성분 CO는 γ 모체에 있는 알루미늄과 티타늄 성분의 가용성을 감소시키고 강화하는 견고한 솔루션의 역할을 하골, 적합하게 합금의 힘을 증가하기 위하여 추가될 수 있습니다.

위 학문에 바탕을 두어, 크롬 내용은 합금의 산화 저항을 개량하기 위하여 증가되었습니다, Fe 내용은 합금의 비용을 삭감하기 위하여 증가되고 Ni 양은 감소되었습니다. 특정한 구성은 위 도표 1에 보입니다.

금속조직학

열처리 후에 합금의 미세 그리고 대응 에너지 스펙트럼을 보여주는 숫자 1 SEM 현미경 사진

숫자 2 합금의 침전된 단계 그리고 에돌이 무늬의 TEM 현미경 사진

열처리 후에 합금의 도표 2 강수 단계

열처리 후에 합금의 미세 그리고 대응 에너지 스펙트럼을 보여주는 숫자 1 SEM 현미경 사진

(a) 현미경 사진 검사; (b) 결정 입자 경계 탄화물; (c) M₂₃ C₆의 EDS 스펙트럼; (d) MC의 EDS 스펙트럼

합금의 침전된 단계 그리고 에돌이 무늬의 무화과 2 TEM 현미경 사진

(a) γ'phases; (b) TiC 단계; (c) M₂₃ C₆ 단계

열처리 후에 합금의 도표 2 강수 단계

열처리 후에 합금 LF8의 미세가 많은 어닐링 쌍둥이와 가진 오스테나이트계 모체이다 숫자 1과 숫자 2에서 보일 수 있습니다. 입자 크기는 20 미크론에서 150까지 미크론을 변화합니다. γ', M₂₃ C_6는과 TiC 단계 침전됩니다. 열역학 계산 결과에 따르면, γ' 단계는 강수 강화의 역할을 하는 합금 LF8에 있는 주요 강화 단계입니다. γ' 단계가 자랄 경우, 공용영역 에너지는 체계의 불안정성을 증가하기 위하여 증가될 것입니다. γ' 단계는 방열 합금의 노후화 과정에서 밖으로 침전시키고 온도와 시간 둘 다까지 영향을 받습니다. 합금 LF8에서는, γ' 단계는 나이 드 760°C/5 시간 후에 아주 작았습니다. γ' 단계는 숫자 1.에서 보이는 것처럼 구별 가능한 아래 스캐닝 전자 현미경 (SEM)가 아니었습니다. 모체에 있는 작은 γ' 단계는 합금 LF8에 있는 숫자 2. γ' 단계에서 입니다 결정에서 거의 둥글 배부해 명확하게 보일 수 있었습니다. 크기는 20nm에 관하여 입니다. 합금 LF8는 짧은 노후화 시간을 보내고, γ' 단계의 소형 그리고 더 적은 내용은 조잡하게 만들거나 성장 없이 강수의 처음 단계에 있었습니다. 도표 2는 열처리 후에 합금 LF8의 화학 적출과 엑스레이 회절 단계 분석의 품질 결과입니다. 테이블에게서 γ' ɑ 격자 불변의 것을 보인 그것은 0 = 0.357 0.358 nm의 γ' 합금에 있는 크롬, 크롬 내용의 증가로 경미하게 증가시킨 γ' 단계 양에 의해 녹습니다. (FIG. 1에 있는 스캐닝 사진에서 보일 수 있다시피 FIG. 1에 있는 b) 그리고 에너지 스펙트럼 사진 (d) 의 크롬₂₃ C_6는 요점에 의하여 침전된 탄화물, 전시 400-800nm의 길이를 가진 불연속 타원입니다. 결정에서 부분적으로 배부되는, 크롬₂₃ C_6는 원형 반점 모양에 있습니다. 격자 일정한 ɑ 0 = 크롬₂₃ C_6를 형성하기 위하여 합금에 있는 0.430 0.431 nm, 크롬 및 Ni가 M₂₃ C₆으로 녹았다 도표 5에서 보십시오. 결정 입자 경계에 배부된 크롬₂₃ C_6는 결정 입자 경계에 관련된 묶는 못으로 작동하고 효과적으로 합금의 고열 힘을 증가할 수 있습니다. 지속적으로 분배된 크롬₂₃ C₆ 단계는 공용영역 에너지를 감소시킬 것입니다, 그러나 크롬₂₃ C₆의 불연속 배급에는 효력을 핀으로 꼿는 결정 입자 경계에 대한 더 나은 효력이 있고, 크기는 너무 크면 안됩니다. 노후화 시간이 너무 긴 경우에, 크롬₂₃ C₆ 단계는 합금의 고열 성과에 영향을 미칠 성장, 와 집단에 수그립니다. FIG. 1에 있는 스캐닝 사진에서 보일 수 있습니다 (결정에서 침전된 500-1000nm의 소량 그리고 크기를 가진 작은 구획인, 탄화물이 MC인 FIG. 1에 있는 아) 그리고 에너지 스펙트럼 사진 (c). 전송 사진 (FIG. 2b)에서, 짧은 막대기의 모양으로 인, TiC는 또한 명확하게 관찰될 수 있습니다. 도표 2는 관계되는 큰MC 단계 ɑ 0 = 1.060에 1.062 nm의 격자 불변의 것을 보여줍니다. TiC는 1 차 및 이차 모양으로 분할될 수 있습니다. TiC 1 차적인 탄화물은 응고 과정에서 형성되고 결정 입자 경계 안에 그리고에 주로 배부됩니다. TiC 탄화물의 평균 크기는 상대적으로 큽니다. 이차 TiC는 γ' 모체에서 침전되거나 다른 단계까지 뜨거운 가공한 합금 장기 사용의 냉각 그리고 열처리 도중 변형됩니다. 1 차적인 TiC는 그것의 큰 크기 및 높은 강수와 해체 온도 때문에 뜨거운 가공 그리고 열처리에서 상대적으로 안정되어 있습니다. 열역학 소프트웨어에서, 760°C 평형 단계에서 침전된다는 것은 TiC 평형 단계가 없었다는 것은 보일 수 있습니다. 열역학 소프트웨어에 의해 산출된 침전된 단계는 분해되지 않는 다른 전이상을 제외한, 침전된 모든 평형 단계이었습니다. 합금에서 존재하는 TiC는 후에 녹지 않은 높은 가용성을 가진 부분에 있는 소량의 1 차적인 TiC이어야 합니다.

기계적 성질

장력 재산의 숫자 3 비교와 합금 LF8와 합금 80A의 경도

숫자 4 전통적인 열처리 후에 시험된 표본의 고열에 합금 LF8의 기계적인 성과

숫자 5 합금의 평형 열역학 단계 도표

장력 재산의 무화과 3 비교와 합금 LF8와 합금 80A의 경도

전통적인 열처리 (a) 장력 강도 후에 시험된 표본의 고열에 합금 LF8의 무화과 4 기계적인 성과; (b) 항복 강도

무화과 5 평형 합금 (a) 합금 LF8 평형 상태 열역학 단계 도표의 열역학 단계 도표; 열역학 단계 도표가 (b)에 의하여 80A 합금 평형 상태 합금합니다.

합금 LF8에는 1307MPa의 장력 강도 및 각각 973MPa의 항복 강도가 있고, 그것의 경도가 40.8HRC이다는 것을 숫자 3에서 보일 수 있습니다. 합금 80A에는 실내 온도에 1194MPa 장력 강도 및 776MPa 항복 강도가 있고, 그것의 경도는 37.6HRC입니다. 합금 LF8는 더 높은 8.6%, 20% 및 7.9 80A, 각각입니다.

합금 LF8와 합금 80A의 장력 강도 그리고 항복 강도가 온도의 증가로 줄인 숫자 4에서 보일 수 있습니다 (아) 5 (b). 750°C에 합금 80A의 그들은 802MPa와 657MPa만이었는 그러나, 750°C에 합금 LF8의 장력 강도 그리고 항복 강도는 845MPa와 750MPa이었습니다. 합금 LF8의 장력 강도 그리고 항복 강도는 더 높았던 5.0%와 각각 12.4%인 750°C에 합금 80A의 그들 보다는 현저하게 더 높았습니다.

나이 든 것에는 또한 합금의 기계적 성질에 대한 충격이 있던 후에 노후화 국가에 있는 침전된 단계의 내용에는, 크기 및 배급에는 금속 물자를 의지하여 중대한 충격, 및 미세의 안정성이 있습니다. γ'와 탄화물은 니켈 근거한 합금의 중요한 강화 단계입니다. 니켈 근거한 방열 합금에서는, γ'와 기질 사이 CO 격자 관계가 있습니다. 나이 들기 후에, LI2 구조의 γ' 사이 미스매치 및 안정되어 있는 입방 구조로 개조되게 쉬운 기질은 증가합니다. 나이 드는 760°C/5 시간 후에, 합금 LF8는 결정 입자 경계에서 γ' 단계 그리고 탄화물의 강수에 의해 강화되었습니다. 숫자 5는 열 calc 열역학 소프트웨어의 계산 결과입니다. 평형 단계 도표에 따르면, 760°C 평형 단계에 있는 합금 LF8 γ' 단계의 침전된 내용은 27.21%, 합금 80A 단지 18.60% 이었습니다. 합금 LF8는 합금 80A's γ' 평형에 의하여 침전된 단계 보다는 더 높았던 8.61%이었습니다. 이것은 합금 LF8에서 침전된 γ' 단계가 760°C에 합금 80A에서 그것 보다는 더 다는 것을 나타내었습니다, 그래서 합금 LF8의 힘은 합금 80A의 그것 보다는 이론적으로 더 높았습니다. 동시에, CO는 합금에 강화하는 견고한 솔루션의 효력을 증가하고 γ' 단계의 해체를 감소시키기 위하여 추가되었습니다. 고열에 결정 입자 경계에 있는 균열은 수시로 합금의 조숙한 실패를 위한 주원인입니다. 탄소는 결정 입자 경계에 크롬 부유한 탄화물이 축적되고 자라고 그래야, 고열에 결정 입자 경계에 확산해 경향이 있고 합금의 고열 힘 그리고 강인성을 감소시키기 위하여 마지막으로 박판 과민한 단계를 형성합니다. 합금 80A와 같은 니켈 기초 방열 합금과 비교해 751를 합금하거든 합금 617의 결정 입자 경계 탄화물은 열처리 후에 합금 LF8에서 불연속 이었습니다. 이 형태학을 가진 탄화물은 효과적으로 결정 입자 경계를 못을 박고, 합금 결정 입자 경계의 접합 힘을 개량하고, 결정 입자 경계 미끄러짐의 저항을 증가하고, 결정 입자 경계 균열 근원의 대형을 감소시키고, 장력에 결정 입자 경계의 저항을 개량할 수 있습니다.

기계적인 실험의 데이터 분석은 합금 LF8에는 합금 80A 보다는 고강도 그리고 경도가 있었다는 것을 보여주었습니다, 750°C.까지 작동 온도에 내연 기관 배기판을 위한 선호된 합금 물자일 것으로 예상되고.

경쟁 이점:

(1) 50년 이상 연구의 경험은 고열 합금, 내식성 합금, 정밀도 합금, 다루기 힘든 합금, 희소한 금속 및 귀금속 물자 및 제품에서 발전합니다.
(2) 6개는 중요한 실험실 및 구경측정 센터를 진술합니다.
(3) 특허 기술.

(4) 평균 입자 크기 9 또는 더 정밀한.

(5) 고성능

사업 기간